123 - Uluslararası katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu / TrC
Transkript
123 - Uluslararası katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu / TrC
Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 Raylı Sistem Araçları Cer Motorlarının Dizayn Parametrelerinin Belirlenmesi Ve Yerli İmalat İmkanlarının Araştırılması M.Karadere* Bahçeşehir Üniversitesi İstanbul Ulaşım A.Ş. İstanbul M. Kantarcı† Bahçeşehir Üniversitesi İstanbul Özet— Şehir içi ve şehirlerarası ulaşım türlerinde raylı sistem uygulamalarının önemi artmaktadır. Her geçen gün raylı sistem ağının genişlemesi, raylı sistem araçlarına olan ihtiyacın artması; araç, sistem ve ekipman imalatına dikkat çekmektedir. Buna istinaden, bu çalışmada raylı sistem araçlarındaki cer motor ihtiyacı ve tasarım parametrelerine dair incelemeler yapılmış, çözüm önerileri sıralanmış ve yerli oranını artırmak için imalat imkanları araştırılmıştır. Raylı sistem araçlarında kullanılan mevcut doğru akım motorları, asenkron motorlar (indüksiyon motorları) ve sabit mıknatıslı senkron motorlar teknik özellikler bakımından mukayese edilerek dizayn parametreleri elde edilmiştir. Türkiye 2023 ulaşım stratejileri doğrultusunda raylı sistem araç filosunun büyümesi ve mevcut araçlardaki yenileme ihtiyacı dikkate alındığında, 2023 yılına kadar olan cer motoru talebi belirtilerek, yerli imkanlarla yapılacak imalatın ülke cari açığının azaltılmasına yapacağı katkı vurgulanmıştır. I. Raylı Sistem Pazarı A. Dünya’ya Bakış UNIFE Roland Berger tarafından yapılan, dünya raylı sistem pazar araştırmasına göre gelecekteki pazar değeri Şekil 1’de verilmektedir. Bölgesel pazarda Batı Avrupa yüzde 28 oranla en büyük pazar payına sahiptir. Batı Avrupa’yı yüzde 26’lık payla Asya-Pasifik takip etmektedir. Bu oranların yanında, raylı sistem araçlarının, yüzde 33 payla dünya pazarında çok önemli bir yere sahip olduğu görülmektedir. Raylı sistem araçlarının, işletme ve hizmetlerden sonra yüzde 33 ile ikinci en büyük paya sahip olması bu alandaki yatırımların önemli bir yer tuttuğunun göstergesidir. Bu pazar araştırmasında raylı sistem sektöründeki büyüme yüzde 3 olarak belirtilmiştir. [15] Anahtar kelimeler: Cer motor, sincap kafesli asenkron motor, yerli cer motor üretimi Abstract—Importance of railway transportation is increasing day to day. Expansion of railway network makes the need for Rolling stocks higher. So that, production of Rolling stock equipment and system attracts attention of mankind, based on this issue this paper is written by observing parameters of traction motor need and design, submits some solution suggestions and manufacturing capability to increase the domestic rate were investigated. Design parameters of traction motor gathered by analogising DC motors, induction motors and permanent magnet syncrhonous motors. Turkey 2023 transportation strategy in line Rolling stock fleet growth and considering the need to renew the existing traction motors, up to 2023, indicating the demand for traction motors, the manufacturing will be held with local facilities countries are highlighted contribution to the reduction of the current account deficit. Şekil. 1. Küresel demiryolu tedarik pazarında gelecekteki gelişimi B. Türkiye Ve Bazı Avrupa Ülkelerinde Demiryolu Varlığı Demiryolu pazarının dünya ölçeğindeki pozisyonu Tablo1’de görülmektedir. Görülüyor ki, raylı sistemlerin, Kuzey Amerika ve Asya’da etkin bir şekilde büyümeye devam ettiğini, Batı Avrupa’da ise yeniden yapılandırma ve Beyaz Kitabın koyduğu hedefler doğrultusunda ulaşım sektöründeki çevreci, enerji tasarrufu, arazi kullanımı, yüksek seviyede hareketlilik ve kullanıcı merkezli taşımacılık avantajlarıyla önceliğini ve güncelliğini koruduğunu görmekteyiz. Keywords: Traction motor, squirrel cage induction motor, domestic production of traction motors __________________________________________________________________ mehmetkaradere90@gmail.com dr.kantarci@gmail.com * † 1 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 A. Tramvay Katenerden 750V DC gerilimle beslenen, saatte tek yöndeki yolcu kapasitesi genelde 5.000-15.000 arası olan, şehir içinde karayolu ile kesişmeleri, kavşakları olan, şehir içi demiryolu taşıma modudur. İstasyonlar arası mesafe genelde 300-700m arasıdır. Karayolu kesişmeleri olduğu için frenleme ivmesinin yüksek olması istenir. Acil fren ivmesi 2,8m/s2, hızlanma ivmesi genelde 1,2-1,4 m/s2 arasındadır. Fren sisteminde ray tekerlek arası sürtünmeden bağımsız ayrı bir ek sistem bulunması istenir. Maksimum hızı genelde 50-70km/s arasıdır. Gövde dayanımı düşüktür (200-400kN). Tablo 1: Kıtadan kıtaya demiryolu B. Hafif Metro (LRV Light Rail Vehicle) Tramvayla aynı temel özelliklere sahiptir. Ama bu modda çalışan aracın temel görevi şehrin dışındaki banliyölerden topladığı yolcuyu tramvay hatlarına girerek şehir merkezinde dağıtmasıdır. Merkez dışında daha yüksek hızlarda gider. Ortalama 60-80 km/h hızla kendine ait hatlarda işletilir. 90-110km/s hızlara erişebilir. Tek yönde saatte 10-30 bin yolcu taşımaktadır. Merkez dışındaki durak aralıkları 1-2km olabilir. Eğer şehir dışında konvansiyonel hattı kullanacaksa araç gövde dayanımı daha yüksek yapılır (600-800kN). II. Türkiye’de Raylı Sistem Araçları 2023 stratejik hedefleri doğrultusunda, raylı sistem üstyapı sınıfında değerlendirilen araç üretiminde önemli adımlar atılmaktadır. Raylı sistem yatırımlarının yüksek maliyetli oluşu, sonuçlarının uzun vadede elde edilmesi, araç üretiminin kamusal alanda gerçekleştirilmesi gerekli kılmıştır. Bu kapsamda Türkiye Lokomotif ve Motor Sanayii A.Ş., Türkiye Vagon Sanayi A.Ş., Türkiye Demiryolu Makinaları Sanayii A.Ş., TCDD İştiraki EUROTEM, İstanbul Ulaşım A.Ş. gibi sektör lideri kurum/kuruluşlar araç ve ekipman üretimi yaparak raylı sistem ihtiyaçlarını karşılamaktadır. Sektörün ekonomik büyüklüğü özel sektör için de teşvik edici olmuştur. Bu sayede ve kamunun teşviğiyle Durmazlar Makina San ve Tic A.Ş. de araç ve ekipman üretimine başlamıştır. Tablo 2’de Türkiye araç parkının, bazı Avrupa ülkeleriyle karşılaştırılarak, türlerine göre adedi bilgileri verilmiştir. C. Metro Üçüncü ray veya katenerden 1500V DC gerilim ile beslenen, karayolu ile çakışması olmadan sadece kendine ayrılmış hatta yolcu taşır. İstasyonlar arası mesafe 7001200m arasıdır. Araç genişliğine ve uzunluğuna bağlı olarak yolcu kapasitesi değişir. Tek yönde saatte 30.000 – 70.000 kişi taşıma kapasitesine sahiptir. Araç maksimum hızları 80-90km/s arasıdır. 110km/s hıza dek çıkan uygulamalar son yıllarda yapılmaktadır. Araç gövde dayanımı en az 800kN olması gerekir. D. Banliyö Metroya benzer özellikleri vardır. Ama konvansiyonel hatları da kullanabilir. Tek yönde, saatte 110.000 yolcu taşıma kapasitesine dek çıkabilir. Paris’teki RER A banliyö hattı günde yaklaşık 1 milyon yolcu taşır. Şehir içi raylı toplu ulaşımda kapasitesi en yüksek olan taşıma modu budur. İstasyon aralıkları 3,2-8km olup şehir merkezinde kısalabilir. Aracın maksimum hızları 110130km/s hıza dek çıkabilir. İvmelenme değerleri düşüktür. Tablo 2: Türkiye ve bazı Avrupa ülkelerindeki araç adedi bilgileri Şehir içi ve şehirler arası yolcu taşımacılığında kullanılan metro, tramvay, hafif metro ve EMU araçları dikkat çekmektedir. Bu araçların özellikleri genel hatlarıyla Tablo 3’te verilmiştir. 2 E. EMU Electrical Multiple Unit olup konvansiyonel demiryolu hattında şehirlerarası yolcu taşımacılığında kullanılan elektrikli dizilerdir. 2-5 araç arası büyüklükte konfigüre edilirler. Özel bir toplu taşıma modu olmayıp sadece aracı tanımlar. Metro ve banliyö için kullanılır. Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 Araç Kontrol Enerji Besleme Hat Türü istasyon peronları Tam Korumalı Hat (%) Araç Boyu (m) Araç Genişliği (m) Dizideki Araç Sayısı Araç Kapasitesi (yolcu) Hat Kapasitesi (xbin yolcu/saat) Azami dizi sıklığı (dizi/saat) Azami Hız (km/h) Ortalama hız (km/h) Kapasite İşletme Hızı (km/h) Acil Fren İvmesi (m/s2) Azami İvme (m/s2) ortalama hat uzunluğu (km) ortalama istasyon aralığı (km) Min. Sefer aralığı Normal sefer aralığı Yatırım Maliyeti (milyon $/km-hat) Tramvay Hafif Metro Manuel/görsel Manuel/sinyal Katener Katener Cadde Korunmuş Yol Alçak- yüksek Yüksek 0-40 40-90 14-35 14-54 2,2-2,7 (2,4) 2,2-3,0 (2,65) 1-3 vagon 1-4 vagon 100-250 110-250 5-15 10-30 60-120 40-60 50-70 60-80 12-20 30-50 8-13 15-40 2-3,7 (tipik değer 2,8) 2-3 (tipik değer 3) 1-1,9 (tipik değer 1,2) 1-1,7 (tipik değer 1) 5-25 5-25 0,3- 0,7 1-2 5-10 dak. 5-10 dak. 10-20 dak. 10-20 dak. 5-10 10-50 Tablo 3. Kent içi raylı sistem araçlarının özellikleri Metro Sinyal/otomatik kontrol Katener / 3. Ray Korunmuş Yol Yüksek 100 15-23 2,5-3,2 (2,9) 4-10 vagon 140-280 30-70 20-40 80-110 40-65 24-55 1,1-2,1 (tipik değer 1,3) 1-1,4 (tipik değer 1,1) 10-25 0,8-3,2 5-10 dak. 10-20 dak. 40-100 oluşturan her bir aks, tekerlek, rotor, fren diski ve ana dişli ağırlıkları da etkin kütleye eklenir. Günümüzde raylı sistem ağının genişlemesi, raylı sistem araçlarına olan ihtiyacın artması; araç, sistem ve ekipman imalatına dikkat çekmektedir. Buna istinaden, devam eden kısımlarda, raylı sistem araçlarındaki cer motor tasarım gereksinimleri ve imalata yönelik ihtiyaçlar incelenmiş, araçlardaki yerlilik oranını artırmak için imalat imkanları araştırılmıştır. me = [JM ηü2 / (1- λ)2RT2] + [JT / (1- λ)2RT2] + m (1) JM, mekanik tasarım gereği araçta bulunması istenen n motor adedi için, (2) formülü ile rotor ağırlığı olarak mR ve RR rotor yarıçapı için hesaplanır. III. İşletme Gereksinimleri ve Cer Kuvveti JM = n mR RR2 /2 Hattın geometrisine, yolcu sayısına, işletme planlamasına bağlı olarak, etkin kütleye sahip bir aracın hareketi için gerekli cer kuvveti, zamana bağlı olarak araç hızının bir fonksiyonudur. (2) JT, araçta bulunan n tekerlek adedi için, (3) formülü ile tekerlek ağırlığı mT ve RT tekerlek yarıçapı için hesaplanır. Hız, v= ds/dt; Mesafe, s=f(t); İvmelenme, a= d2s/t2 JT = n mT RT2 /2 (3) Cer kuvveti (Taşıt toplam direnci Fd), aracın t zamanda v hızıyla azami güce erişebilmesi için gerekli olan kuvvete, mekanik ve hava direnç kuvveti olan FR dahil edilerek (4) formülü ile hesaplanır. Cer sisteminin önemli bir parçası olan cer motorunda üretilen moment, teker-ray arayüzünde doğrusal kuvvete çevrilir. Bu kuvvet aracın dinamik olarak hızlanmasını ve yavaşlamasını sağlayan cer gücünü oluşturur. Cer gücü, aracın etkin kütlesinin ilk kalkış anında ve azami hıza ulaşıncaya kadar maruz kaldığı karşıt kuvvetlerin hesaplanması sonucu motor miline indirgenmesiyle bulunur. me etkin kütlenin hesaplanması için (1) formülünde yer alan aracın boş ağırlığı ile yolcu ağırlığından teşkil olan m kütlesinin, JM motor ve JT tekerlek eylemsizlik momentlerinin hesaplanması gerekmektedir. Aracın boş ağırlığı mekanik tasarım aşamasında belirlenir. Yolcu ağırlığı ise EN 13452 standardında belirlenen fren performans değerlerine göre m2’de yer alan yolcu sayısına göre belirlenir. Dönen kütleleri Fd = FR+me dv/dt FR = FA + FC + FG (4) Aracın azami hıza erişebilmesi sırasında karşılaşacağı direnç kuvveti olan FA, araç kesit alanıyla ilgili k2 hava direnç katsayısı, aracın yolcu ile beraber ağırlığının oluşturduğu k1 mekanik direnç katsayısı, aynı ağırlıktaki aks sayısını da hesaba dahil eden k0 mekanik direnç katsayılarından oluşan (5) Davis formülü ile hesaplanır. FA= k0+k1v+k2v2 (5) Aracın hareket ettiği hattın eğimi cer motoru üzerinde ilave moment ihtiyacını ortaya koymaktadır. 3 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 motorlar, sabit mıknatıslı senkron motorlar olmak üzere üç tür cer motoru tarafından sağlanmaktadır. FG hat eğim kuvveti, me etkin kütlenin yüzde 4-6’lık α eğimde g yer çekimi ivmesiyle oluşturduğu direnç kuvvetidir. FG = mg sin(α) ≈ mg tan(α) ≈ megα A. Serbest Uyartımlı Doğru Akım Motorları DC motorlar, alan kutupları, yardımcı kutuplar ve sargıları, endüvi ve sargıları, kollektör, fırçalar gibi çok sayıda parçadan oluşmaktadır. Kullanılan parçaların aşınması, kayıpları artırıcı özellikleri ve sürekli bakım gerektirmeleri nedeniyle bu motorların kullanımı azalmıştır. DC motor kullanımında işletme maliyetlerinin artması ve elektriksel olarak veriminin düşük olması, bakım gerektirmeyen ve verimi yüksek sincap kafesli asenkron motorların tercih edilir olmasını sağlamıştır. Dolayısıyla bu çalışmada DC motorlara sınırlı olarak değinilmiştir. (6) Kent içi raylı sistem araçları yüzde 4 eğime kadar ray üzerinde azami hızda seyahat edebilir. Daha büyük eğimler için, cer motoru kısa süreli olmak üzere aşırı yüklenebilir. FC hat kurp direnç kuvveti, m kütleli aracın, 1435mm genişliğe sahip demiryolları için kabul edilen C1, C2, C3 direnç katsayılarına istinaden, R yarıçaplı kurp bölgesinde maruz kaldığı kuvvettir. FC = (mg/1000)(C1-C2R) / (R-C3) (7) B. Sabit Mıknatıslı Senkron Motorlar Raylı sistem araçlarında yeni uygulanmaya başlayan sabit mıknatıslı senkron motorlar, yapı itibariyle sincap kafesli asenkron motorlara benzemekte, verimi yüksek, bakım gereksinimi duymayan yeni teknoloji ürünü motorlardır. Sabit mıknatıslı senkron motorları sincap kafesli asenkron motorlardan ayıran en önemli özelliği, asenkron motorların rotorunda bulunan bakır çubuk veya alüminyum dolgu kafesinin yerine kalıcı mıknatısların olmasıdır. Bu mıknatıslar nadir topraktan elde edilen ve uygun teknoloji ile manyetik özelliği kazandırılan Neodimyum doğal mıknatıslarıdır [22]. Bu sayede motorlar, rotorunda sabit bir manyetik alana sahiptir. Stator yapısı asenkron motorun statoruyla aynıdır. Mıknatıslanma rotordaki sabit mıknatıslarla sağlandığından asenkron motorda var olan rotor akımı sabit mıknatıslı motorda yoktur. Akım sadece stator sargılarında vardır. Bu da asenkron motorda rotorda oluşan bakır kayıplarının sabit mıknatıslı motorda olmayacağı anlamına gelir ve soğutulması daha kolaydır. Bununla beraber demir kayıpları ve ısıl analizleri tasarım hesaplamalarında yer alır.[1] Stator sargılarında oluşacak kısa devre motorun tahrip olmasına sebep olabilir. Çünkü sürekli mıknatısların alanının hareket etmesi, statorda çok yüksek akımların indüklenmesine neden olacaktır. Bu nedenle bu motorların kontrolünde ilave devre elemanları ve karmaşık algoritmalar kullanılır. Bunun yanında sincap kafesli asenkron motorlarda olduğu gibi, DC motorların tersine fırça ve kollektör gibi aşınan parçaları bulunmamaktadır. Tablo 4’te raylı sistem araçlarında kullanılan cer motorlarının mukayesesi verilmiştir. Fd etkin çekme kuvveti, RT tekerlek yarıçapı üzerinden ü dişli çevirme oranına ve η dişli verimliliğine sahip dişli şanzıman ile motor miline aktarılarak MM motor momenti (8) formülü ile hesaplanır. λ kayma sabitidir. Azami çekiş gücü azami teker bandaj çapına göre hesaplanır. MM = [(1- λ)/ηü].Fd.RT (8) Motor miline indirgenen MM momenti, geleneksel hesaplamalarla güç değerine dönüştürmek mümkündür. İşletilen araçların teknik özelliklerinden faydalanılarak benzetim modeline göre cer gücü ihtiyacını belirlemek de mümkündür. Buradan hattın türüne göre, işletme tarafından belirlenen duraklar arası mesafe ve seyir süresine bağlı olarak aracın hızlanma ivmesi hesaplanır. Aynı şekilde, EN 13452 standardına göre, araç boş ağırlığı ve m2’de yer alan yolcu ağırlıkları tespit edilerek frenleme ivme değerleri belirlenir [9]. Cer motorlarının güç hesabı, AW3 yük koşulundaki servis dışı olan bir aracın, yüksek yol eğiminde, düşük bir hızla hareket ettirmesi gerekliliği dikkate alınarak yapılmaktadır. Belirlenen hızlanma ve frenleme ivme değerlerine bağlı olarak, hattın dirençleri de dikkate alınarak gerekli olan motor gücünü (9) formülü ile tespit etmek mümkündür. P(t) = k0at + k1a2t2 + k2a3t3 + mEa2t (9) IV. Cer Motorları ve Teknolojik Gereksinimler Cer motorları özel amaca yönelik olarak aracın, düşük hızlarda yüksek moment, hızlı moment tepkisi, yüksek anlık güç, geniş hız ve moment aralıklarında yüksek verim taleplerini karşılamak üzere, yüksek güvenilirlik ve sağlamlıkta, düşük maliyetli olarak tasarlanır. Kent içi raylı sistem araçlarının hareketi, serbest uyartımlı doğru akım motorları, sincap kafesli asenkron 4 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 Hacim ve Ağırlık Verim Gürültü Invertör başına motor sayısı Galvanic yalıtım Dahili motor yalıtım hatası Motor yapısı İmalat Maliyet Isıl risk Elektronik kontrol Bakım periyodu Aşınan parçalar Arıza oranı Bakım Maliyeti İşletme Maliyeti Elektrodinamik frenleme Üretim maliyetleri Üretim maliyetleri Komütatör AC Motor Sabit Mıknatıslı Senkron Motor %80 %70 %80-98 AC Motor +%2-4 %100 -6dBA 4 paralel 1 İhtiyaç duymaz İhtiyaç duyar Yok Yüksek Risk Doğal Soğutmalı Tamamen kapalı %100 Karmaşık %70 %100 Düşük Yüksek IGBT Karmaşık IGBT 1,2 milyon km 1,2 milyon km Yok Yok Düşük Düşük Düşük Düşük Düşük Düşük 0 km/h kadar 0 km/h kadar Düşük Yüksek Düşük Yüksek Yok Yok Tablo 4. Raylı sistem cer motorlarının mukayesesi DC Motor %100 %75 4 paralel Cebri Soğutmalı %90 Düşük IGBT 400-600 bin km Kollektör, Fırça Yüksek Yüksek Yüksek 10 km/h kadar Yüksek Yüksek Var aynı zamanda motorun gövdesini teşkil etmekte, ayrıca bir gövdeye ihtiyaç duyulmamaktadır. Stator ve rotor, silisyumlu sac paketlerinden müteşekkildir. Geometrilerinde, sonsuz iletkenlik ve en düşük sıcaklık katsayısına sahip, gümüş katkılı dökme bakırdan imal edilen birincil ve ikincil form sargıların yerleştirildiği, olukları ve boyundurukları ihtiva eder. Form sargılar, iletken-iletken-gövde arası oluşabilecek kısa devrelere karşı yalıtılarak, oluklara yerleştirilir. Stator sargılarının bağlantı uçları üç faz oluşturacak şekilde gruplandırılır ve bağlantı kutusuna iletilir. Rotor iletkenleri, kısa devre halkası ile her iki uçtan kısa devre edilir. Stator ve rotor arasında asgari ölçüde hava aralığı bulunması gereklidir. Rotorun yüksek dönüş hızlarında, merkez kaç kuvvetinin, sargıları dağıtmaması ve hava aralığının sabit kalması beklenir. Stator geometrisi, rr rotor yarıçapına bağlı olarak (10), izin verilen akı yoğunluklarına göre, Lby boyunduruk yüksekliği ve wt diş genişliği ilgilidir. [2]. Günümüzde, araştırmacıların birçoğu daimi mıknatıslı senkron motorların, daha kompakt, daha verimli, düşük hızda daha kararlı durum ve dinamik performanslarının cer uygulamaları için uygun olduğunu belirtmektedir. Ancak, özel tasarımı ile asenkron motorların mevcut raylı sistem uygulamalarında yoğun bir şekilde kullanılması, araçların güç ve hız taleplerini karşılayan iyi bir ekonomik çözüm olduğu göstermektedir [8]. Sabit mıknatıslı senkron motorlara, başka bir araştırma konusu olması gerektiği düşüncesiyle, bu çalışmada sınırlı olarak yer verilmiştir. Bu çalışmanın amacı raylı sistem araçlarında yaygın olarak kullanılan, gerekli hız ve ivme taleplerini gerçekleştirmek üzere yeterli momenti üretebilen asenkron cer motorlarının yerli imkanlarla üretilebileceğini tespit etmektir. C. Asenkron Motorlar (İndüksiyon Motorları) Günümüzde raylı sistem araçları cer sisteminde yaygın olarak üç fazlı sincap kafesli asenkron motorlar kullanılmaktadır. Standart DC motorlara göre, yapımı basit, bakımı kolay, güç/boyut ve güç/ağırlık oranları yüksek olan sincap kafesli asenkron motorlar, EN 60077 tanımlanan en ağır normal servis koşullarında ihtiyaç duyulan performans gereksinimlerini karşılamak üzere tasarlanır ve imal edilir. Motorun genel tasarımı araçların mekanik tasarım gereksinimlerine göre özelleştirilir, gövde tasarımı, soğutma yöntemleri ve montaj düzenlemeleri gibi özellikleri dikkate alınarak, modern cer uygulamalarına uygun şekilde, EN 60349-2 standardına göre imal edilir [15]. rr = rm - (Lby+Ldd+Lha) (10) Boyunduruk yüksekliği Lby, stator iç çapı Ciç, hava aralığı akı yoğunluğu Bha, boyunduruk akı yoğunluğu Bba ve kutup çifti p sayısına; diş genişliği wt, stator iç çapı Ciç, hava aralığı akı yoğunluğu Bha, diş akı yoğunluğu Bt, toplam oluk S sayısına; diş derinliği ise, motor yarıçapı rm, stator iç yarıçapı rsi, boyunduruk yüksekliğine Lby bağlı hesaplanır. Ldd = rm - rsi - Lby Lby = (Ciç Bha) / (2Bba 2p) wt = (Ciç Bha) / (Bt S) C1. Üç Fazlı AC Motor Yapısı Konvansiyonel uygulamalarda olduğu gibi stator ve rotor olmak üzere iki kısımdan oluşur. Bazı raylı sistem uygulamalarda olduğu gibi statoru oluşturan sac paketi (11) Stator sargılarının ürettiği manyetik akının dolaştığı, stator boyunduruğu, hava kanalı ve rotor boyunduruğu, 5 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 Motor üzerinde kullanılan yalıtım sisteminin derecesi izin verilen sıcaklık artışına göre tespit edilir. Genel olarak yalıtım malzemesi, yüksek sıcaklığa daha kısa maruz kaldığında etkin ömürlüdür. Ömrü havadaki kirleticiler ve kimyasal temizleyiciler tarafından kısalabilir. Cer motoru yalıtım sınıfı EN 60085 standardına göre “Class 200” olarak tespit edilir [14]. Motor tipleri ve motor parçaları arasında biraz farklı şekillerde uygulanır. Sincap kafesli asenkron motorlarda sıcaklık artışı, EN 60349-2’de belirtildiği üzere herhangi bir sargı veya parça için tehlikeli olmamalıdır [15]. Cer motor yalıtım sistemlerinde, bu standartların asgari gerekliliklerin ötesinde, ısıl, mekanik ve dielektrik özellikleri geliştirilmiş malzeme ve vernikler kullanılır. manyetik devre yoludur. Manyetik akı bu yapı içinden geçerek devreyi tamamlar. Manyetik akının aktığı ferromanyetik alanda histeresis ve fuko kayıpları, aşırı ısınmaya, dolayısıyla kayıplara neden olmaktadır. Bu kayıpların azaltılmak üzere stator ve rotor, silisyumlu saclarla imal edilir. Sacların yüzeyine 8-25 mikron kalınlığında, 300-350 °C’de fırınlanan lak kaplaması uygulanır. Ayrıca, stator ve rotor oluklarının geometrik tasarımı, form sargıların fiziksel ve elektriksel karakteristiği, bakır kayıplarının, dolayısıyla oluk yüzey kısımlarında oluşan ikincil harmonik bakır kayıpların azaltılması ve verimliliğin artırılması yönünden önemlidir.[3] C2. AC motorun çalışması Asenkron motorda yalnız statora AC gerilim uygulanır. Rotora uygulanmaz. Statordaki döner manyetik alan, kısa devre edilmiş rotor kafesinde akım indükler ki, bu akım manyetik alan üretir. Üretilen bu manyetik alan hızlanma ve frenleme momenti üretmek için stator manyetik alanıyla birbirlerini karşılıklı etkiler. İvmelenme esnasında, rotor dönüş hızı elektronik olarak ayarlanır. Bu dönüş hızı stator döner manyetik alan hızından yavaştır. Fakat frenleme esnasında rotor hızı, statordaki döner manyetik alan hızından daha hızlıdır. Eğer statordaki döner manyetik alan hızı ile rotorun dönüş hızı aynı olursa motorda moment üretilmez. Bu dönüş hızı farkı, kayma olarak adlandırılır. % Kayma (Ns-Nb)/Nsx100 şeklinde ifade edilir. Ns senkron hızı, Nb rotor hızını ifade eder. Senkron hız Ns=120 x f/P ile gösterilir. f hertz frekansı, P çift kutup sayısını göstermektedir. Kayma, motorun hız-moment karakteristiği tasarımının belirleyici unsurudur. Senkron hıza yakın dönen, düşük kaymaya sahip motorlar yüksek kaymaya sahip motorlardan daha verimlidir. Nominal motor hızında üretilen moment senkron hızı olarak adlandırılır ve sıfırdır. Asenkron motorlar senkron hızdan daha düşük hızlarda moment üretir. Sabit bir moment-hız aralığında çalışması için stator gerilimi, üç fazlı değişken frekanslı güç kaynağı ile kontrol edilmelidir. C4. Motor havalandırma ve gürültü Raylı sistem araçlarının, ülkelere göre farklılık gösteren iklim koşullarında çalışması söz konusudur. Ortam sıcaklığı, motorun çalışmasının etkileyeceği için, özellikle sıcaklık artışında karakteristiğini koruyan parça ve malzemeler seçilerek tasarlanır. Ülkemizde -25 C ve +40 C aralığında ortam sıcaklığı ideal koşul olarak görülmektedir. Cer motorunun araç altından açık alanda bulunması dolayısıyla çevre gürültüsü söz konusudur. Motorun tam frekans aralığında maksimum kabul edilebilir ses seviyesi 1 metre mesafeden 85 dB (A) 'dir. Tüm cer motorlarında ısıl artışlar önemli miktarda iç kayıplara neden olmaktadır. Modern yalıtım sistemleri yüksek sıcaklıklarda çalışabilmesine rağmen, motorun iç sıcaklık artışı yinede kontrol edilmelidir. Tüm cer uygulamalarında soğutma şekli, motorunun gücüne, sargılarından geçen akımların genliklerine, kullanılan elektro-manyetik devrenin yapısına, mıknatıslanma karakteristiğine ve kayıplara bağlıdır. Kayıpların motor sıcaklığında meydana getirdiği artış, ısınan yüzeylerde ısı transferinin yapılmasıyla engellenir. Buna göre, cer motorların yapısı soğutma şekline bağlı olarak tamamen kapalı, kendinden havalandırmalı, cebri havalandırmalı olarak imal edilir. Tamamen kapalı motorlar iç kısmına gelen harici havaya kapalı sistemlerdir. Demiryolu araçlarında nadiren uygulanır. Kendinden havalandırmalı motorlar, raylı sistem araçlarının büyük kısmında kullanılır. Burada hava ısıyı dağıtmak için motorun içinden geçmeye zorlanır. Motorlar uzun süre düşük hızlarda yüksek çekiş gücünde çalışabilir. Bu durumda cebri havalandırma kullanmak gereklidir, soğutma havası harici fandan beslenir. Kendinden havalandırmalı ve cebri havalandırmalı motorlarda hava, herhangi bir parça kirlenmeyecek şekilde temiz ve kuru olması için filtrelenir. Yeterli soğuk hava tüm hız aralıklarında ve motorun her çalışma şartında elde edilmesi gerekir. Hava akımı diğer C3. Yalıtım sistemi Sincap kafesli asenkron motorun geliştirilmesi, düzgün sinüs temin etmek üzere yalıtım sistemi ile ilişkilidir. En az bakımla serviste kalması, güvenilir bir çalışmaya sahip yapıda olması gerekmektedir. Kayıplar nedeniyle çalışma sıcaklığındaki artış yalıtımdaki bozulmalara neden olmaktadır. Kayıplar tahmin edilerek sıcaklık artışını önlemek mümkündür [2]. Sıcaklık artışı iletkenin T çalışma sıcaklığındaki iletkenin R direnci, T0 ilk çalışma sıcaklığındaki iletkenin R0 direnci, α sıcaklık kat sayısına bağlı olarak tespit edilir. R=R0[1+α(T-T0)] (12) 6 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 genlik modülasyonlu (PWM) invertörle, 4 adet asenkron motorun paralel bağlanarak sürülmesi, asenkron motorların kullanımını artırıcı yönde desteklemektedir. Cer motorlarının nominal çalışma gerilimi ve akımı, maksimum çekeceği akım, güç devresinin kapasite ile sınırlandırılır. Verilen sürücü özellikleri, stator ve rotor geometrileri, motor performansları hakkında parametrik değerleri etkilemektedir. Düz bir hat üzerinde, iki istasyon arasındaki araç hareketi araç ivmelenmesi, süzülme, frenleme ve duruş şeklinde tanımlanabilir. Süzülme ve frenleme anında asenkron motorlar rejeneratif özellik kazanır. Üretilen rejeneratif enerji cer invertörünün süzülme kontrolü ile üzerinden, aynı hat üzerinde kalkış yapmak üzere olan başka bir aracın kullanması için hatta verir [5]. ekipmanlar tarafından engellenmeyecek ve ısıtılmayacak düzende imal edilir. İmalatı yapılacak motorda kullanılacak havalandırma şekli, düzensiz hava akımı nedeniyle motorun aşırı ısınmasını önlemek ya da sıcak noktalardan kaçınarak enerji tüketimi minimize etmek üzere, ısıl analizlere göre yapılır.[4] C5. Motor kontrolü Cer motorlarının geniş hız aralığında yüksek moment, dolayısıyla yüksek cer performansı sağlaması gerekmektedir. Şekil 2’de bir motorda cer performansı eğrisi verilmiştir. Moment, eğrinin birinci bölgesindeki temel hıza kadar sürmelidir. Bu hızın üzerinde motor üretebileceği en yüksek çıkış gücü ile çalışır. Bundan dolayı ikinci bölgede cer performansı V hızı ile ters orantılıdır ve bu bölge asenkron motorlarda frekans ayar bölgesidir. Üçüncü bölgede ise motorun fiziksel limitlerinden dolayı cer performansı hızın karesi ile ters orantılıdır. Bu limit, devrilme momentinin olduğu sınırdır. Şekil 2. Cer performansı- Hız eğrisi [12] C6. Motor montajı Her motorlu aks, motor montaj şekline göre, iki yönlü harekete uygun olarak tasarlanır. İşletme şartlarında aracın sık sık duruş-kalkış, ağır yolcu yükü, ani yolcu yükü değişimi, hattaki yol eğimleri dikkate alınarak tasarlanır. Cer motorlarının aks-yol ve tekerlekler arasındaki sınırlı bir alanda yerleştirilmesi itibariyle, tasarımın mekanik yönleri de ortaya konularak, itici cer gücünü aracın tekerleklerine transfer etmek için motor çıkış şaftı ve araç aksları arasında mekanik aktarma organlarına ihtiyaç duyulur. Cer motorunun ürettiği momenti dönüştürme oranına bağlı olarak artıran, aks teker setine aktaran, sabit dönüştürme oranına sahip dişli üniteleri kullanılmaktadır. Her tahrikli bogide tek veya birbirine çapraz konumda iki cer motoru aksa paralel olarak yerleştirilebilir. Şekil 4’te görüldüğü gibi, bogi yerleşiminin kısıtlı olması bu motorların tasarımını etkilemektedir. Düşük tabanlı araçlarda aynı uygulamayı yapmak mümkün olduğu gibi, motorların bogi dışına alınarak aks başlarına montajı da mümkündür. Yerleşim kısıtları ve ağırlıkları nedeniyle cer motorları, hafif ve küçük boyutlarda tasarlanır. Cer performans eğrisi ile aracın ihtiyacı olan güç eğrisi denge hızında kesişir ki, bu hız aracın teorik olarak maksimum hızıdır. Bu hıza yakın hızlarda, aracı hızlandırmak için, grafikte kırmızı okla gösterildiği gibi sadece çok küçük miktarlarda cer performansı mevcuttur. Şekil 3’te günümüz raylı sistem araçlarında yaygın olarak kullanılan, frekans kontrolü ile asenkron motorların her hız aralığında moment üretmesini sağlayan ve hassas yol veren güç kontrol devresi görülmektedir. Şekil 3. Raylı sistem araçları kontrol devresi Şekil 4. Yüksek tabanlı araç motor yerleşimi [13] AC motor hız kontrolü için 750V, 1500V gibi DC invertör giriş gerilimi kullanımına bağlı olarak, değişken gerilim ve değişken frekans elde etmek için farklı yöntemler kullanılır. Bunlardan en önemlisi olan darbe Mekanik düzenlemeler tek bir motor ve tek bir aks/tekerlek için yapılabileceği gibi, tek motor tek bojide iki aks tahrik edecek şekilde de yapılabilir. Motor, 7 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 elektriksel ve boyutsal bilgileri (stator ve rotor boyu, iç ve dış çaplar ile stator ve rotor oluklarına ait ölçüler) elde edilir. Eşdeğer devre parametreleri, moment değerleri, kayıplar ve verim gibi değerler hesaplanır. Performans değerleri kontrol edilir, işletme karakteristik eğrileri çizilir ve nominal çalışma noktaları belirlenir. Aynı zamanda sonlu elemanlar yöntemi ile analizleri yapılarak, mekanik ve ısıl hesaplamaları yapılır [10]. Ayrıca, asenkron motorların, performansı artırma, kayıpları azaltmak ve verimliliği artırmak üzere şu tasarım konuları önem arz etmektedir [7]: Aktif parçaların kullanımı (silisyumlu sac, gümüş katkılı bakır kullanımı gibi), Yüksek performanslı laminasyon malzemelerinin kullanımı, Stator, rotor geometrileri ve hava boşluğu ile ilgili tasarım, Doymanın engellenmesi için rotor ve stator oluk yüksekliği ve genişliğiyle ilgili tasarım, Rotorun sargıların konumlarıyla ilgili tasarım, Manyetik alanın etkisi altında kalan sac paketi, mil ve kutup ayakları gibi parçaların tasarımı. uygulamaya göre mekanik aktarma organlarıyla, boyuna ya da enine montajlanabilir. C7. Motor kayıpları ve verimi Raylı sistem araçlarında büyük oranda kullanılan sincap kafesli asenkron motorlar, yüzde 80-98 arasında değişen bir verimlilikle çalışmaktadır. Doğru uygulama için tasarlanan asenkron motorların verimliliğinin sabit mıknatıslı motorların verimliliğinden önemli ölçüde daha yüksek olduğu ortaya konmuştur [8]. Aracın asıl işletme durumunda, asenkron motor çok önemli bir avantaja sahiptir. Moment üretmesi gerekmediği zamanlarda uyarmaya ihtiyaç duymaz ve boşta elektrik kayıplarının önüne geçer. Asenkron motor rotasyonel kayıpları az olduğu için daha verimli çalışır. Verimlilik motordaki bakır kayıpları, demir kayıpları, mekanik kayıplar ve başıboş yük kayıpları gibi elektriksel ve mekanik kayıpların azaltılmasıyla doğru orantılı olarak artmaktadır. Motorda oluşan toplam kayıpların yaklaşık olarak yüzde 60-65 kadarını Joule kayıpları, yüzde 25-30 kadarı da demir kayıplarından oluşmaktadır. Geri kalan sürtünme ve vantilasyon kayıpları ise, yaklaşık olarak rotor hızının karesi ile değişir. Motorların manyetik devresinde kullanılan parçalar farklı elektromanyetik özelliklere sahiptir. Bu parçaların manyetik endüksiyon değeri, lineerlikten ayrılıp doyma bölgesine girdiği ara bölgede seçilir. Lineer bölgede yapılan seçimler manyetik alan küçük olmasından dolayı demir çekirdek kesitinin büyümesine ve gücün küçülmesine yol açar. Ayrıca demir ağırlığının artmasıyla demir kayıpları artarak verimin küçülmesine sebep olur. Aynı şekilde manyetik endüksiyonun doyma bölgesinde seçilmesi, bobinlerin aşırı yüklenmesine neden olacağından, ısınma nedeniyle soğutma problemleri ortaya çıkmaktadır. Parçaların manyetik özelliklerinin yanında stator rotor oluk ve boyunduruk ölçülerinin optimum düzeyde belirlenmesi, asgari demir kayıplarına ve bakır kayıplarına erişildiği için, verimde varabileceği en yüksek noktaya ulaşır [6]. Stator ve rotoru oluşturan sac paketlerinin mümkün olduğu kadar ince saclardan oluşturulması ve etkin bir laminasyon malzemesi ile laklanması, motordaki kayıpları önemli ölçüde azaltılır ve zarar verecek ısı değerlerine ulaşması engellenir. Rulmanlı yataklarda meydana gelen sürtünme kaybı vantilasyon kaybının yanında çok küçüktür. Birçok durumda hesaba dahi katılmaz. Bu kayıp genel olarak rulmanın çapı, boyu, rulmana gelen basınç ve milin çevresel hızı ile orantılıdır. Raylı sistem lokomotif ve makine üretimi konusunda çalışan TÜLOMSAŞ, DC ve AC cer motoru imalat teknolojisinde oldukça büyük bilgi birikimi ve deneyime sahiptir. Cer motorunda önemli yer tutan her türlü yalıtım için gerekli altyapı mevcuttur. Rotor, stator paketlerinin oluşturulması, sargıların ve dökme bakırların yerleştirilmesi, emprenye, balans, rotor mili, havalandırma, hız sensörü, gövde imalat ve test aşamalarıyla ilgili tüm işlemler gerçekleştirilmektedir. Ayrıca, TÜLOMSAŞ test laboratuvarında AC cer motoru verim ve karakteristiğinin belirlenmesi EN 60349 standardına göre minimum frekansta, nominal hızda, maksimum kayma sınırlama hızında ve maksimum hızda aşağıdaki testler yapılmaktadır [15]: Gövdenin boyutsal ve ağırlık ölçümleri, Stator sargı direnci, Yüksüz, rotor kilitlemeli kısa devre ve yüklü karakteristik testleri, Sürekli nominal güçte ve bir saatlik çalışmadaki sıcaklık artış testleri, Aşırı hız testi, Gürültü, salınım, titreşim testleri, Hız sensörü ölçümleri, İzolasyon direnci ölçümleri, Dielektrik yalıtım testleri. Türkiye’nin cer motorlarıyla ilgili kendine özgü teknolojisi bulunmamaktadır. Tek cer motor imalatçısı olan TÜLOMSAŞ imal etmekte olduğu lokomotiflere ait cer motorlarını ya komple ithal etmektedir ya da lokomotif firmalarının lisansları ile üretmektedir. TÜLOMSAŞ bu bağlamda 400 adet/yıl cer motor üretme V. Türkiye’de Cer Motor İmalatı Araç ve yol teknik bilgileri, eşdeğer devre analizine göre, Maxell programı ile motor parametreleri belirlenir. Bu programdan 3D tasarımlara yönelik motora ait bütün 8 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 Bazı cer motorlarının imalatında yerlileştirme payı yüzde 75 oranına kadar çıkmaktadır. Ancak genel olarak cer motoru imalatında yerli oran yüzde 51’i geçmektedir. Bakiye oran Lisansör firmalardan ithal edilmektedir. Bununla birlikte 2023 hedefleri dikkate alındığında cer motoru üretim kapasitesi yeterli gelmemektedir. Bu sebeple ihtiyaçların karşılanması için TÜLOMSAŞ imalat teknolojilerini yenilemeli ve teknolojisini geliştirmelidir. Teknolojik açıdan cer motoru ile ilgili TÜLOMSAŞ’ın mühendislik kabiliyetlerinin artırılması Üniversiteler ve/veya TÜBİTAK desteği ile birlikte yapılabilir. Ancak Üniversiteler ve TÜBİTAK bu çalışmaları imalat ve mamul mühendisliği konularında TÜLOMSAŞ’ın tecrübesi üzerine bina etmesi ihtiyaç duyulan zamanı azaltacaktır. Bu göz ardı edilmemelidir. AR-GE faaliyetlerinin uzun vadeli alması, prototip safhasından seri üretim safhasına geçişi çok sayıda prosedür ve belgelendirmelerin zaman alması nedeniyle, 2023 hedeflerine yönelik talep edilen Cer motorunu üretmek son derece güçtür. ARGE faaliyetlerine paralel olarak teknoloji transferi veya teknoloji satın alma yolu ile cer motoru üretimi TÜLOMSAŞ ve TÜVASAŞ gibi kuruluşlar tarafından yapılabilir. Bu tesislerde şehir içi raylı sistem araçları için cer motoru üretimi önceliği verilmelidir. Üretilecek cer motorlarını 2023 stratejilerindeki ithal araçlarda yüzde 51 yerli oranı gereğince ülkemize kazandırmak mümkündür. Buna ilaveten özel sektörü demiryolu sektörüne yatırım yapmasını temin için, alım garantili, Demiryolu sektöründeki AR-GE altyapısının düzenlenmesi, bu alana yapılacak yatırımların desteklenmesi ve iş adamlarının teşvik edilmesi uzun vadede ülkemizin refahının gelişmesinde önemli bir etken olacaktır. Sonuç olarak büyük Türkiye hedefine varabilmek için öncelikle ihtiyaç planlaması yapılmalı. İhtiyaç planlaması talep değerlendirmeye göre değil, talep yönetim sistemine göre yapılmalıdır. Kamu alımları dizaynı, teknoloji transferi ve %50 yerli imalat oranlarına oturtulmalıdır. Mevcut kurulu kapasiteyi artırmak için de son on yıldır gelişme kaydeden özel sektör demiryolu imalat sanayi şirketleri devreye sokulmalıdır. Demiryolu sektörü için yeni AR-GE fonlarının oluşturulması ve yeni yasal teşviklerin getirilmelidir. KİK ihale mevzuatı demiryolu sektörü için bu konseptle uyarlı hale getirilmelidir. TCDD’nin son iki Şura’da belirlenen hedef taşıma rakamlarını yakalayabilmek için toplam taşıma içindeki demiryolu sektörünün taşıma paylarının dağılımını 2023 yılına kadar dengeli duruma getirilmelidir. Bu nedenle demiryolu sektörü çok hızlı bir şekilde yeniden yapılandırılmalı ve demiryolu makine imalat sanayisi özel teşviklerle teknolojik ve finansal olarak güçlendirilmelidir. Kalkınmanın lokomotifi olan ve 800 adet/yıl bakım-onarım kapasitesine sahiptir. Dolayısıyla cer motor imalatı için ülkemizde alt yapı mevcuttur. Artan raylı sistem yatırımları araç ihtiyacını, dolayısıyla ekipman ihtiyacını artırmaktadır. Araç üretimi konusunda önemli atılımların yapıldığı günümüzde, yatırımlar, ikincil fayda olarak, ekipman yan sanayinin geliştirilmesi gerekliliği ortaya koymaktadır. Bu doğrultuda araçların %25’ini oluşturan cer sistemi içindeki cer motorunun imalatı önemli bir yerli katma değer oluşturacaktır. Gelecekte ihtiyaç duyulacak miktarın belirlenmesi, mevcut miktarın, 2023 hedefleri doğrultusunda artırılması, sektörel büyüme ve yatırımlara göre şekillenmektedir. “Türkiye Ulaşım Ve İletişim Stratejisi Hedef 2023” belgesinde belirlenen hedefler doğrultusunda Türkiye’nin, Anadolu Raylı Ulaşım Sistemleri Kümelenmesi tarafından, 5 yıl içinde 853 metro ve LRT aracı, 2023 yılına kadar yaklaşık 7000 adet metro ve LRT aracına ihtiyacı olduğu tespit edilmiştir. Bu araçların yaklaşık 90000 adet cer motoruna ihtiyacı olacağı ortadadır. Bu talebin parasal değeri, asenkron cer motorunun güncel ortalama fiyatı baz alınarak hesaplandığında yaklaşık 2,250 milyar Euro baliğ olmaktadır. Bu değerin yüzde 50’sinin bile ülkemizde kalması cari açığın azaltılmasına katkı yapacağı aşikardır. Cer motoru tasarım ve imalatının yerli olarak yapılması, teknoloji transferi, teknolojinin satın alması veya AR-GE faaliyetleri ile gerçekleştirilir. Cer motoru üretim teknolojisinin satın alınması ile yüksek fayda elde edilir. Bu fayda, uzun vadede çok fazla değişmemektedir. Üretim teknolojisinin AR-GE faaliyetleri ile yerli imkanlarla geliştirilmesi kısa vadede ihtiyacın karşılanması için yeterli faydayı sağlayamamaktadır. Orta ve uzun vadede elde edilecek fayda sınırlı olmakla beraber yeterli olmamaktadır. Üretim teknolojisi transfer edilerek, kısa zamanda yüksek fayda elde edildiğinden bu yolla teknolojinin elde edilmesi uygun olmaktadır. IV. Sonuçlar Raylı sistem uygulamalarında cer motorları, yol şartlarına, aracın yapısına, motorun araç üzerindeki konumuna ve çevre şartlarına göre tasarlanmaktadır. Bu durum her motorun araç özelinde tasarlanmasını ve imal edilmesini gerektirmektedir. Cer motorlarının mukayese edildiği ve cer motoru dizayn parametrelerine göre sabit mıknatıslı cer motoru imal etmek için yüksek imalat ve malzeme teknolojilerine ihtiyaç vardır. Bu teknolojileri edinmenin yüksek yatırım maliyeti gerektirdiği bilinmektedir. Buna karşılık, verimlilik bakımından çok iyi durumda olan sincap kafesli asenkron cer motorları oldukça yaygın olarak kullanılmaktadır. 9 Uluslararası Katılımlı 17. Makina Teorisi Sempozyumu, İzmir, 14-17 Haziran 2015 [19] Krishman, R., 2001. Electric motor drives modeling, analysis, and control. Upper Saddle River, New Jersey 07458: Prentice Hall [20] Roumeguère, Ph., 1995. Railway engineering. England: V.Profillidis [21] Karadere, M., 2013 Raylı Sistem Araçları Cer Motorlarının Dizayn Parametrelerinin Belirlenmesi Ve Yerli İmalat İmkanlarının Araştırılması [22] Barcaro, M., Fornasiero, E., Bianchi, N., Bolognani, S., 2011. Design procedure of IPM motor drive for railway traction, Electric Machines & Drives Conference (IEMDC), 2011 IEEE International, pp. 983 – 988 ulaştırma ve demiryolu sektörü yeni yasama döneminde de meclisimizin önemli ve öncelikli konusu olmalıdır. Kaynakça [1] Chin, Y.K., Soulard, J., 2003. A Permanent Magnet Synchronous Motor for Traction Applications of Electric Vehicles, Electric Machines and Drives Conference, 2003. IEMDC'03. IEEE International, pp. 1035 – 1041, vol.2 [2] Chong, L., Dutta, R., Rahman M. F., Design and Thermal Consideration of an Interior Permanent Magnet Machine with Concentrated Windings, Australia: University of New South Wales Sydney, School of Electrical Engineering and Telecommunications [3] Kondo, M., Ebizuka, R., Yasunaga, A., 2009. Rotor design for high efficiency induction motors for railway vehicle traction, Electrical Machines and Systems, 2009. ICEMS 2009. International Conference on , pp. 1 – 4 [4] Wrobel, R., Mellor, P.H., Holliday, D., 2011. Thermal Modeling of a Segmented Stator Winding Design, Industry Applications, IEEE Transactions on, Vol. 47, pp. 2023 - 2030 [5] Sedat Bekıroglu, Regeneratıve Brakıng Energy Recovery For Raılway Applıcatıons, Tcdd, Rrtc (Railway Research And Technology Centre), Ankara, Turkey, International Workshop On Railway Systems Engineering (Iwrse’12), 11-13 October 2012, Karabuk, Turkey [6] Asenkron Motorun Boyunduruk ve Diş Boyutlarının Motor Performansına Etkileri, Asım Gökhan Yetgin, Mustafa Turan, Ali İhsan Çanakoğlu, Dumlupınar Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, Sayı 27, Nisan 2012. [7] Jung Ho Lee, Byeong Du Lee, Tae Won Yun, 2010. Optimum design for premium 250 kW efficiency oftraction induction motor using response surface methodology & FEM, Electrical Machines and Systems (ICEMS), 2010 International Conference on, pp. 1844 – 1847 [8] Kirtly Jr., J.L., Traction motor design considerations, Massachusetts institute of technology, Cambridge [9] EN_13452-1_2003_Railway applications - Braking - Mass transit brake systems; Part 1 Performance requirements [10] Murthy, S.S., Singh, B., Bhuvaneswari, G., Naidu, K., Siva, U., 2006. Design of Squirrel Cage Induction Motors for Traction Applications, Power Electronics, Drives and Energy Systems, 2006. PEDES '06. International Conference on, pp. 1 – 7 [11] Tramvay aracının işletme sırasında maruz kalacağı yükler EN 13104 sınıflandırılmıştır Özge, R.O., Vatandaş, S., Küçükcicibıyık, E., Sabırlı, S., Demir, Ö. & Mecitoğlu, Z., 2012. Raylı taşıt bogi aksının analitik ve sayısal yöntemlerle yorulma analizi, 1. Uluslar arası Raylı Sitemler Mühendisliği Çalıştayı (IWSE’12), 11-13 Ekim 2012, Türkiye: Karabük [12] John Wiley and SONS, INC. Urban Transit Systems and Technology, 2007 [13] İstanbul Ulaşım A.Ş, Yerli Tramvay Proje Koordinatörlüğü, Ocak 2013. [14] TS EN 60085:2008, Elektrik yalıtımı – Isıl değerlendirme ve gösteriliş. [15] TS EN 60349-2:2010, Demiyolu uygulamaları – raylı ve karayolu taşıtlarında kullanılan döner elektrik makinaları – Bölüm 2: elektronik değiştirici (konvertör) ile beslenen alternatif akım metotları. [16] Kantarcı, Dr. Muammer, 2013. Hatay İli Yenilik Platformu Projesi Kapsamında Küresel Rekabet Ortamında AR-GE Semineri. [17] Kantarcı, Dr. Muammer, 2011. Güvenli Gelecek Demiryolu Sanayinde Lokomotiften Tramvaya yerli üretim ve Pazar, Mimar ve Mühendis, 62 ss 84-87 [18] Kantarcı, Dr. Muammer, 2012. (Local Content Rules as a Tool of Technology Transfer in the Turkish Rolling Stock Manufacturing Industry: Tulomsas Experience). Desingning Public Procurement Policy in Developing Countries Edited By Murat A. Yülek, Travis K. Taylor, London: Springer Yayınları. 10